Tải Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo – Download File Word, PDF

TT Nhiệm vụ Người thực hiện

1 Chủ trì thẩm tra kết cấu ThS.KS Nguyễn Thành Luân

2 Tính toán KS Nguyễn Văn Bính

Bảng 1. Bê tông
Rn Rbt
STT Các cấu kiện Cấp độ bền
(kG/cm2) (kG/cm2)
1 Cọc B20 (#250) 130 10
2 Đài cọc B22,5 (#300) 110 8.8

Vật liệu cốt thép dùng trong công trình được trình bày trên Bảng 2.

Bảng 2. Cốt thép
STT Các cấu kiện Chủng loại, cường độ
1 Cốt thép đường kính Φ < 10mm AI; Rs=2250 kG/cm2
2 Cốt thép đường kính Φ ≥ 10mm AIII; Rs=3650 kG/cm2
3 Thép tổ hợp CT38; Fy=3800 kG/cm2
A.3. Các trường hợp tải trọng
Trường hợp 1: Tĩnh tải + Hoạt tải + Gió
Trường hợp 2: Tĩnh tải + Hoạt tải – Gió
Trường hợp 3: Tĩnh tải tiêu chuẩn + Gió

1

2

Mô hình 3D

Sơ đồ bố trí cọc 3

Sơ đồ tính toán móng

4

Sơ đồ phần tử và tải trọng gió hút tác dụng lên mặt biển 1

5

6

j h(m) z(m) k c Qđ(T/m2) Qh(T/m2) Qtc(T/m2) Q(T/m2)

Nền 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00
Cao độ biển 14.00 14.00 0.72 1.40 0.066 0.049 0.10 0.12

7

Story Column Load Loc P V3 M2 M3
T1 C215 COMB1 0 -7 -6 -66 1
T1 C215 COMB1 4 -6 -6 -40 1
T1 C215 COMB1 9 -5 -6 -15 0
T1 C215 COMB2 0 -7 6 66 0
T1 C215 COMB2 4 -6 6 40 0
T1 C215 COMB2 9 -5 6 15 0
T1 C215 COMB3 0 -5 -6 -66 1
T1 C215 COMB3 4 -4 -6 -40 0
T1 C215 COMB3 9 -3 -6 -15 0

B.4 NỘI LỰC DẦM

Story Beam Load Loc V2 V3 M2 M3
T4 B635 COMB1 0 0 -1 -1 0
T4 B635 COMB1 1 0 -1 0 0
T4 B635 COMB1 1 0 -1 0 0
T4 B635 COMB2 0 0 1 1 0
T4 B635 COMB2 1 0 1 0 0
T4 B635 COMB2 1 0 1 0 0
T4 B635 COMB3 0 0 -1 -1 0
T4 B635 COMB3 1 0 -1 0 0
T4 B635 COMB3 1 0 -1 0 0
T4 B636 COMB1 0 0 -1 -1 0
T4 B636 COMB1 1 0 -1 0 0
T4 B636 COMB1 1 0 -1 0 0
T4 B636 COMB2 0 0 1 1 0
T4 B636 COMB2 1 0 1 0 0
T4 B636 COMB2 1 0 1 0 0
T4 B636 COMB3 0 0 -1 -1 0
T4 B636 COMB3 1 0 -1 0 0
T4 B636 COMB3 1 0 -1 0 0
T4 B637 COMB1 0 0 -1 -1 0
T4 B637 COMB1 1 0 -1 0 0
T4 B637 COMB1 1 0 -1 1 0
T4 B637 COMB2 0 0 1 1 0
T4 B637 COMB2 1 0 1 0 0
T4 B637 COMB2 1 0 1 -1 0
T4 B637 COMB3 0 0 -1 -1 0
T4 B637 COMB3 1 0 -1 0 0
T4 B637 COMB3 1 0 -1 1 0
T4 B638 COMB1 0 1 -2 0 80

9

II. SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU CỌC Pvl= 59.61 T

III. CAO TRÌNH
Ì ĐÀI
À CỌC & CỌC (TÍNH
Í TỪ
Ừ MẶT
Ặ ĐẤT
Ấ TỰ NHIÊN)
Ê Hốố khoan: HK11
Cao độ mũi cọc PL= -20.0 m Chiều cao đài hđ= 1.20 m
Cao độ mặt đài TL= -1.50 m Cao độ đáy đài BL= -0.00 m

IV. BẢNG TÍNH SỨC CHỊU TẢI TIÊU CHUẨN CHỊU NÉN CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN
Độ mảnh: h/d= 100
Hệ số điều chỉnh theo độ mảnh: f L= 0.786 k 1= 400
α= 30 k 2= 2
THÔNG SỐ VỀ ĐẤT NỀN CÔNG THỨC NHẬT BẢN CÔNG THỨC MEYERHOF
Lớp đất Loại đất Li SLi Ltt N30 γi Ls Lc Qs SQs Qp Qu K2NtbAxq SQs K1NaAp Qu
i m m m T/m 2 m m T T T T T

1 – 1.1 1.1 1.1 1 2 1.1 0 0.3 0 1 1 0 0 2 2
2 Sét 2.1 3.2 2.1 7 1.91 0 2.1 3.5 4 8 12 2 3 11 14
3 Cát 1.9 5.1 1.9 6 1.6 1.9 0 3.0 7 7 14 2 4 10 14
4 Sét 2.0 7.1 2 4 1.63 0 2 3.5 10 5 16 1 6 7 13
4 Sét 2.0 9.1 2 4 1.63 0 2 3.5 14 5 19 1 7 7 14
10

NP= 3 ΣQs= 29 Q p= 4 ΣQs= 13 Q p= 6
Cấp công trình: Cấp II
Số lượng cọc trong đài: n= 6-10 cọc
Hệ số điều kiện làm việc: γo= 1.15
Hệ số tầm quan trọng của công trình: γn = 1.15
Hệ số tin cậy theo đất: γ k = 1.65
GIÁ TRỊ TÍNH TOÁN THEO ĐẤT NỀN
+Theo công thức Nhật Bản: Nc,d= 20T
+Theo công thức MEYERHOF: Nc,d= 11T

SỨC CHỊU TẢI CỌC THIẾT KẾ Nc,d= 20T

11

THÔNG SỐ ĐÀI CỌC & CỌC
Đài cọc: 8 cọc Cọc
Chiều cao đài ho= 1.20 (m) Sức chịu tải cho phép [P] = 20 T
Chiều dài đài lx = 0.90 (m) Trọng lượng riêng bê tông đài g = 2.5 T/m3
Chiều rộng đài ly = 2.40 (m) Trọng lượng bê tông đài Po = 7.1 T

NỘI LỰC TÍNH TOÁN VÀ PHẢN LỰC ĐẦU CỌC

Nội lực (đơn vị : T, Tm) : Nội lực đáy đài chuyển về tâm cọc và phản lực đầu cọc:
TT Fx Fy Fz Mx My Mz Nội lực Fz Mx My Pmax Pmin Pmax/[P] TH1 0 6.0 12.0 73.0 0 0 TH1 19 73 0 21 -16 103 %
TH2 0 -6.0 12.0 -73.0 0 0 TH2 19 -73 0 21 -16 103 %
TH3 0 6.0 9.0 73.0 0 0 TH3 16 73 0 20 -16 101 %

Sơ đồ bố trí cọc : Tâm cọc : Tâm cột :
Yi / Xi -0.40 0.40 X = 0.00 X = 0.00
-0.90 1 1 Y = 0.00 Y = 0.00
-0.3 1 1
0.30 1 1
0.9 1 1

Kết Luận : Cọc đủ khả năng chịu tải, lực đầu cọc lớn nhất không vượt quá 20% sức chịu tải của cọc
12

* TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng dµi cña ®µi:
M«men : M= 480 (kNm)
BÒ réng : b= 140 (cm) ω= 0.746
ChiÒu cao: h= 120 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
Líp ®Öm : a= 10 (cm) ξR= 0.577
--> ho = 110 (cm) αR= 0.410
M
αm = = 0.022
Rbbho2
--> αm a = 233 (mm)

Bè trÝ cèt thÐp :
Bè trÝ : φ 16 a 200
* TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng ng¾n cña ®µi:
M«men : M= 320 (kNm)
BÒ réng : b= 240 (cm) ω= 0.746
ChiÒu cao: h= 120 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
Líp ®Öm : a= 10 (cm) ξR= 0.577
--> ho = 110 (cm) αR= 0.410
M
αm = = 0.008
Rbbho2
--> αm a = 603 (mm)
13

KÕt luËn: §µi ®¶m b¶o kh¶ n¨ng chÞu lùc

14

Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
[N ]tb = Abn * f tb
ftb – Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
2
ftb = 4000 kG/cm
Abn – diện tích thiết diện thực của bu lông
Abn = 5.60 cm2
[ N] tb = 19040 kG
Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
Khoảng cách hàng bu lông:
h= 0.7 m

M N
N b max = +
n.h n
= 11029 kG
Ta có: [ N] tb = 19040 kG
Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
Hệ số an toàn:
k= 1.7
Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực

15

Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
[N ]tb = Abn * f tb
ftb – Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
2
ftb = 4000 kG/cm
Abn – diện tích thiết diện thực của bu lông
Abn = 5.60 cm2
[ N] tb = 19040 kG
Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
Khoảng cách hàng bu lông:
h= 0.6 m

M N
N b max = +
n.h n
= 7992 kG
Ta có: [ N] tb = 19040 kG
Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
Hệ số an toàn:
k= 2.38
Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực

16

Phần Lực Hàm Hệ số
Tầng tử Tổ hợp dọc M2 M3 h b a Fa2 Fa3 N0 N1 N2 N lượng an toàn
T T.m T.m cm cm cm cm2 cm2 %
COT C74 COMB1 -12 -1 -73 110 145 4 15.3 15.3 2296415 134747 29896.13 24731.1 0.38% 2.06
COT C74 COMB1 -10 -1 -70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 130550 30118.05 24735.9 0.38% 2.47
COT C74 COMB1 -7 -1 -66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 124245 29713.23 24231.7 0.38% 3.46
COT C74 COMB2 -12 0 73 110 145 4 15.3 15.3 2296415 136708 29896.13 24796.3 0.38% 2.07
COT C74 COMB2 -10 0 70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 132510 30118.05 24805.4 0.38% 2.48
COT C74 COMB2 -7 0 66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 126206 29713.23 24305.4 0.38% 3.47
COT C74 COMB3 -9
9 -1
1 -73
73 110 145 4 15.3
15 3 15.3
15 3 2296415 128449 23658.11
23658 11 20153.8
20153 8 0.38%
0 38% 2.24
2 24
COT C74 COMB3 -7 -1 -70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 124245 23873.81 20202 0.38% 2.89
COT C74 COMB3 -5 -1 -66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 120036 25545.22 21257.8 0.38% 4.25

17

Eurocode 3-2005 STEEL SECTION CHECK (Envelope Details)
Units : Ton-m
Element: C215 Section: COT500 Combo : COMB1 Len: 9.000

Frame : C215 X Mid: 25.800 Design Type: Column
Length: 9.000 Y Mid: 2.805 Frame Type: DCH-MRF
Shape: COT500 Z Mid: 6.200 Rolled : No

Country=CEN Default Combination=Eq. 6.10 Reliability=Class 2
Interaction=Method 2 (Annex B) MultiResponse=Step-by-Step P-Delta Done? No

GammaM0=1.00 GammaM1=1.00 GammaM2=1.25
An/Ag=1.00 RLLF=1.000 PLLF=0.750 D/C Lim=0.950

A=0.024 Iyy=7.132E-04 iyy=0.171 Wel,yy=0.003 Av,z=0.015
It=0.001 Izz=7.132E-04 izz=0.171 Wel,zz=0.003 Av,y=0.015
Iw=0.000 Iyz=0.000 h=0.500 Wpl,yy=0.004
E=20394323.844 fy=38000.000 fu=45000.000 Wpl,zz=0.004

AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN

N-Myy-Mzz Demand/Capacity Ratio
Governing Load Station N Med,yy Med,zz Total Status
Equation Combo Location Ratio Ratio Ratio Ratio Check
(6.2) COMB1 0.000 0.008 + 0.005 + 0.464 = 0.472 OK

SHEAR CHECK
Governing Shear Load Station Ved Vc.Rd Stress Status
Equation Direction Combo Location Force Capacity Ratio Check
(6.2) Major COMB1 8.950 0.035 339.796 0.000 OK
(6.2) Minor COMB1 8.950 5.750 339.796 0.017 OK

18

ETABS v9.7.4 – File:so do etabs – Ton-m Units December 15,2015 11:53