Tải Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo – Download File Word, PDF

Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo

Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo
Nội dung Text: Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo

Download


Kết cấu biển hiệu quảng cáo khá phổ biến trong xây dựng và có khá nhiều cách thức liên kết với đất để triệt tiêu đi tải trọng gió là loại tải trọng được xem là chủ yếu tác dụng lên hệ kết cấu này. Nội lực truyền xuống móng khi đó chủ yếu là mô men uốn gây lật móng. Tham khảo “Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo” dưới đây để nắm bắt thông tin chi tiết.

Bạn đang xem: Tải Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo – Download File Word, PDF

*Ghi chú: Có 2 link để tải luận văn báo cáo kiến trúc xây dựng, Nếu Link này không download được, các bạn kéo xuống dưới cùng, dùng link 2 để tải tài liệu về máy nhé!
Download tài liệu Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo File Word, PDF về máy

Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo

Mô tả tài liệu

Nội dung Text: Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo

  1. ThuyÕt minh
    tÝnh to¸n phÇn kÕt cÊu biÓn
    qu¶ng c¸o
  2. NHỮNG NGƯỜI THỰC HIỆN

    TT Nhiệm vụ Người thực hiện

    1 Chủ trì thẩm tra kết cấu ThS.KS Nguyễn Thành Luân

    2 Tính toán KS Nguyễn Văn Bính

  3. A.1. Các tiêu chuẩn và quy phạm
    – TCVN 276 : 2003 – Công trình công cộng – nguyên tắc cơ bản để thiết kế;
    – TCVN 5574:2012 Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép;
    – TCVN 9393:2012 Cọc – Phương pháp thí nghiệm bằng tải trọng tĩnh ép
    dọc trục;
    – TCVN 9362:2012 Nền , nhà công trình – Tiêu chuẩn thiết kế;
    – TCVN 10304-2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế;
    – TCVN 2737-1995: Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế;
    – Tiêu chuẩn nước ngoài tham khảo: BS 8110-97.
    A.2. Vật liệu sử dụng
    Quy cách vật liệu bê tông dùng trong công trình được trình bày trên Bảng 1.

    Bảng 1. Bê tông
    Rn Rbt
    STT Các cấu kiện Cấp độ bền
    (kG/cm2) (kG/cm2)
    1 Cọc B20 (#250) 130 10
    2 Đài cọc B22,5 (#300) 110 8.8

    Vật liệu cốt thép dùng trong công trình được trình bày trên Bảng 2.

    Bảng 2. Cốt thép
    STT Các cấu kiện Chủng loại, cường độ
    1 Cốt thép đường kính Φ < 10mm AI; Rs=2250 kG/cm2
    2 Cốt thép đường kính Φ ≥ 10mm AIII; Rs=3650 kG/cm2
    3 Thép tổ hợp CT38; Fy=3800 kG/cm2
    A.3. Các trường hợp tải trọng
    Trường hợp 1: Tĩnh tải + Hoạt tải + Gió
    Trường hợp 2: Tĩnh tải + Hoạt tải – Gió
    Trường hợp 3: Tĩnh tải tiêu chuẩn + Gió

    1

  4. PHỤ LỤC B
    KẾT QUẢ TÍNH TOÁN
    THIẾT KẾ CÁC CẤU KIỆN

    2

  5. B.1. SƠ ĐỒ TÍNH MÓNG CẨU THÁP

    Mô hình 3D

    Sơ đồ bố trí cọc 3

  6. Mặt bằng đài móng

    Sơ đồ tính toán móng

    4

  7. Sơ đồ phần tử và tiết diện khung điển hình K1

    Sơ đồ phần tử và tải trọng gió hút tác dụng lên mặt biển 1

    5

  8. Sơ đồ phần tử và tải trọng gió đẩy tác dụng lên mặt biển 2

    6

  9. B.2 TẢI TRỌNG GIÓ
    TẢI TRỌNG GIÓ THÀNH PHẦN TĨNH
    I. Đặc điểm công trình
    Vùng gió: IIB
    Dạng địa hình: C
    Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = 0.095 T/m2
    Chiều sâu tầng hầm Zh = 0 m
    Số tầng nhà: n= 1 tầng
    II Tính toán tải trọng gió tĩnh tác dụng lên công trình:
    Áp lực tiêu chuẩn: W j=W o kj c Hệ số tin cậy: γ= 1.20
    tt
    Áp lực tính toán: Wj = γ Wj Hệ số khí động: cđ = 0.8
    ch = 0.6
    TẢI TRỌNG GIÓ
    Tầng Chiều Cao độ Hệ số Hệ số Tải Tải Tải trọng Tải
    cao sàn độ cao khí trọng trọng gió gió tiêu trọng gió
    tầng động gió đẩy hút tính chuẩn tính toán
    tính toán toán thành thành
    thành thành phần tĩnh phần tĩnh
    phần tĩnh phần tĩnh

    j h(m) z(m) k c Qđ(T/m2) Qh(T/m2) Qtc(T/m2) Q(T/m2)

    Nền 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00
    Cao độ biển 14.00 14.00 0.72 1.40 0.066 0.049 0.10 0.12

    7

  10. B.3 NỘI LỰC CỘT

    Story Column Load Loc P V3 M2 M3
    T1 C215 COMB1 0 -7 -6 -66 1
    T1 C215 COMB1 4 -6 -6 -40 1
    T1 C215 COMB1 9 -5 -6 -15 0
    T1 C215 COMB2 0 -7 6 66 0
    T1 C215 COMB2 4 -6 6 40 0
    T1 C215 COMB2 9 -5 6 15 0
    T1 C215 COMB3 0 -5 -6 -66 1
    T1 C215 COMB3 4 -4 -6 -40 0
    T1 C215 COMB3 9 -3 -6 -15 0

    B.4 NỘI LỰC DẦM

    Story Beam Load Loc V2 V3 M2 M3
    T4 B635 COMB1 0 0 -1 -1 0
    T4 B635 COMB1 1 0 -1 0 0
    T4 B635 COMB1 1 0 -1 0 0
    T4 B635 COMB2 0 0 1 1 0
    T4 B635 COMB2 1 0 1 0 0
    T4 B635 COMB2 1 0 1 0 0
    T4 B635 COMB3 0 0 -1 -1 0
    T4 B635 COMB3 1 0 -1 0 0
    T4 B635 COMB3 1 0 -1 0 0
    T4 B636 COMB1 0 0 -1 -1 0
    T4 B636 COMB1 1 0 -1 0 0
    T4 B636 COMB1 1 0 -1 0 0
    T4 B636 COMB2 0 0 1 1 0
    T4 B636 COMB2 1 0 1 0 0
    T4 B636 COMB2 1 0 1 0 0
    T4 B636 COMB3 0 0 -1 -1 0
    T4 B636 COMB3 1 0 -1 0 0
    T4 B636 COMB3 1 0 -1 0 0
    T4 B637 COMB1 0 0 -1 -1 0
    T4 B637 COMB1 1 0 -1 0 0
    T4 B637 COMB1 1 0 -1 1 0
    T4 B637 COMB2 0 0 1 1 0
    T4 B637 COMB2 1 0 1 0 0
    T4 B637 COMB2 1 0 1 -1 0
    T4 B637 COMB3 0 0 -1 -1 0
    T4 B637 COMB3 1 0 -1 0 0
    T4 B637 COMB3 1 0 -1 1 0
    T4 B638 COMB1 0 1 -2 0 80

  11. T4 B638 COMB1 1 1 -2 1 0
    T4 B638 COMB1 1 1 -2 2 0
    T4 B638 COMB2 0 1 2 0 0
    T4 B638 COMB2 1 1 2 -1 0
    T4 B638 COMB2 1 1 2 -2 0
    T4 B638 COMB3 0 0 -2 0 0
    T4 B638 COMB3 1 0 -2 1 0
    T4 B638 COMB3 1 0 -2 2 0
    T4 B639 COMB1 0 -1 2 2 0
    T4 B639 COMB1 0 -1 2 1 0
    T4 B639 COMB1 1 -1 2 0 0
    T4 B639 COMB2 0 -1 -2 -2 0
    T4 B639 COMB2 0 -1 -2 -1 0
    T4 B639 COMB2 1 0 -2 0 0
    T4 B639 COMB3 0 0 2 2 0
    T4 B639 COMB3 0 0 2 1 0
    T4 B639 COMB3 1 0 2 0 0
    T4 B640 COMB1 0 0 2 1 0
    T4 B640 COMB1 1 0 2 0 0
    T4 B640 COMB1 1 0 2 -1 0
    T4 B640 COMB2 0 0 -2 -1 0
    T4 B640 COMB2 1 0 -2 0 0
    T4 B640 COMB2 1 0 -2 1 0
    T4 B640 COMB3 0 0 2 1 0
    T4 B640 COMB3 1 0 2 0 0
    T4 B640 COMB3 1 0 2 -1 0
    T4 B641 COMB1 0 0 1 0 0
    T4 B641 COMB1 1 0 1 0 0
    T4 B641 COMB1 1 0 1 -1 0
    T4 B641 COMB2 0 0 -1 0 0
    T4 B641 COMB2 1 0 -1 0 0
    T4 B641 COMB2 1 0 -1 1 0
    T4 B641 COMB3 0 0 1 0 0
    T4 B641 COMB3 1 0 1 0 0
    T4 B641 COMB3 1 0 1 -1 0
    T4 B642 COMB1 0 0 1 0 0
    T4 B642 COMB1 1 0 1 0 0
    T4 B642 COMB1 1 0 1 -1 0
    T4 B642 COMB2 0 0 -1 0 0
    T4 B642 COMB2 1 0 -1 0 0
    T4 B642 COMB2 1 0 -1 1 0
    T4 B642 COMB3 1 0 1 -1 0

    9

  12. B.5 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC
    TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ÉP D200MM
    I. THÔNG SỐ VỀ CỌC
    1. Loại cọc Cọc đóng
    2. Vật liệu cọc 3. Kích thước cọc
    Bê tông cọc # 250 Loại tiết diện Hình vuông
    2
    Cường độ chịu nén của bê tông cọc Rc= 110 kG/cm Kích thước cọc d= 0.2 m
    2
    Cường độ thép tính toán Rs= 3700 kG/cm Diện tích tiết diện cọc Ap= 0.04 m2
    Cốt thép n= 4 d 14.0 Fa= 6.16 cm 2 Chu vi cọc u= 0.800 m
    Hàm lượng cốt thép cọc 1.54%

    II. SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU CỌC Pvl= 59.61 T

    III. CAO TRÌNH
    Ì ĐÀI
    À CỌC & CỌC (TÍNH
    Í TỪ
    Ừ MẶT
    Ặ ĐẤT
    Ấ TỰ NHIÊN)
    Ê Hốố khoan: HK11
    Cao độ mũi cọc PL= -20.0 m Chiều cao đài hđ= 1.20 m
    Cao độ mặt đài TL= -1.50 m Cao độ đáy đài BL= -0.00 m

    IV. BẢNG TÍNH SỨC CHỊU TẢI TIÊU CHUẨN CHỊU NÉN CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN
    Độ mảnh: h/d= 100
    Hệ số điều chỉnh theo độ mảnh: f L= 0.786 k 1= 400
    α= 30 k 2= 2
    THÔNG SỐ VỀ ĐẤT NỀN CÔNG THỨC NHẬT BẢN CÔNG THỨC MEYERHOF
    Lớp đất Loại đất Li SLi Ltt N30 γi Ls Lc Qs SQs Qp Qu K2NtbAxq SQs K1NaAp Qu
    i m m m T/m 2 m m T T T T T

    1 – 1.1 1.1 1.1 1 2 1.1 0 0.3 0 1 1 0 0 2 2
    2 Sét 2.1 3.2 2.1 7 1.91 0 2.1 3.5 4 8 12 2 3 11 14
    3 Cát 1.9 5.1 1.9 6 1.6 1.9 0 3.0 7 7 14 2 4 10 14
    4 Sét 2.0 7.1 2 4 1.63 0 2 3.5 10 5 16 1 6 7 13
    4 Sét 2.0 9.1 2 4 1.63 0 2 3.5 14 5 19 1 7 7 14
    10

  13. 4 Sét 2.0 11.1 2 3 1.63 0 2 2.7 16 4 21 1 8 6 14
    4 Sét 2.0 13.1 2 3 1.63 0 2 2.7 19 4 23 1 9 6 15
    4 Sét 2.0 15.1 2 3 1.63 0 2 2.7 22 4 26 1 11 6 16
    4 Sét 2.0 17.1 2 3 1.63 0 2 2.7 25 4 29 1 12 6 17
    4 Sét 2.9 20.0 2.9 3 1.63 0 2.9 4.0 29 4 33 2 13 6 19

    NP= 3 ΣQs= 29 Q p= 4 ΣQs= 13 Q p= 6
    Cấp công trình: Cấp II
    Số lượng cọc trong đài: n= 6-10 cọc
    Hệ số điều kiện làm việc: γo= 1.15
    Hệ số tầm quan trọng của công trình: γn = 1.15
    Hệ số tin cậy theo đất: γ k = 1.65
    GIÁ TRỊ TÍNH TOÁN THEO ĐẤT NỀN
    +Theo công thức Nhật Bản: Nc,d= 20T
    +Theo công thức MEYERHOF: Nc,d= 11T

    SỨC CHỊU TẢI CỌC THIẾT KẾ Nc,d= 20T

    11

  14. B.6 TÝnh to¸n t¶i träng t¸c dông lªn cäc

    THÔNG SỐ ĐÀI CỌC & CỌC
    Đài cọc: 8 cọc Cọc
    Chiều cao đài ho= 1.20 (m) Sức chịu tải cho phép [P] = 20 T
    Chiều dài đài lx = 0.90 (m) Trọng lượng riêng bê tông đài g = 2.5 T/m3
    Chiều rộng đài ly = 2.40 (m) Trọng lượng bê tông đài Po = 7.1 T

    NỘI LỰC TÍNH TOÁN VÀ PHẢN LỰC ĐẦU CỌC

    Nội lực (đơn vị : T, Tm) : Nội lực đáy đài chuyển về tâm cọc và phản lực đầu cọc:
    TT Fx Fy Fz Mx My Mz Nội lực Fz Mx My Pmax Pmin Pmax/[P] TH1 0 6.0 12.0 73.0 0 0 TH1 19 73 0 21 -16 103 %
    TH2 0 -6.0 12.0 -73.0 0 0 TH2 19 -73 0 21 -16 103 %
    TH3 0 6.0 9.0 73.0 0 0 TH3 16 73 0 20 -16 101 %

    Sơ đồ bố trí cọc : Tâm cọc : Tâm cột :
    Yi / Xi -0.40 0.40 X = 0.00 X = 0.00
    -0.90 1 1 Y = 0.00 Y = 0.00
    -0.3 1 1
    0.30 1 1
    0.9 1 1

    Kết Luận : Cọc đủ khả năng chịu tải, lực đầu cọc lớn nhất không vượt quá 20% sức chịu tải của cọc
    12

  15. E.7. TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC
    tÝnh to¸n cèt thÐp §μi
    * VËt liÖu sö dông :
    2
    Bªt«ng B22.5 --> Rb = 13 (MPa) = 130 (daN/cm )
    2
    Cèt thÐp AIII --> Rs = 365 (MPa) = 3650 (daN/cm )

    * TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng dµi cña ®µi:
    M«men : M= 480 (kNm)
    BÒ réng : b= 140 (cm) ω= 0.746
    ChiÒu cao: h= 120 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
    Líp ®Öm : a= 10 (cm) ξR= 0.577
    --> ho = 110 (cm) αR= 0.410
    M
    αm = = 0.022
    Rbbho2
    --> αm a = 233 (mm)

    Bè trÝ cèt thÐp :
    Bè trÝ : φ 16 a 200
    * TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng ng¾n cña ®µi:
    M«men : M= 320 (kNm)
    BÒ réng : b= 240 (cm) ω= 0.746
    ChiÒu cao: h= 120 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
    Líp ®Öm : a= 10 (cm) ξR= 0.577
    --> ho = 110 (cm) αR= 0.410
    M
    αm = = 0.008
    Rbbho2
    --> αm a = 603 (mm)
    13

  16. Bè trÝ cèt thÐp :
    Bè trÝ : φ 16 a 250

    KÕt luËn: §µi ®¶m b¶o kh¶ n¨ng chÞu lùc

    14

  17. B.7 KIỂM TRA LIÊN KẾT BU LÔNG CHÂN CỘT THÉP
    Số liệu đầu vào
    Cấp độ bền bu lông: 8.8
    Bu lông 1 phía 10 bu lông
    D bu lông 30 mm
    Mô men M = 73000 kG.m
    Lực cắt Q = 0 kG
    Lực dọc N = 6000 kG
    Cường độ tính toán chịu cắt và chịu kéo của bu lông
    Trạng thái Cường độ tính toán của bu lông từ thép độ bền lớp ( N/mm2)
    Ký hiệu
    ứng suất 4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8
    Cắt fvb 150 160 190 200 230 320
    Kéo ftb 170 160 210 200 250 400
    Diện tích thiết diện bu lông
    d ( mm) 20 22 24 27 30 36 42
    A ( cm2) 3.14 3.8 4.52 5.72 7.06 10.17 13.85
    Abn (cm2) 2.45 3.03 3.52 4.59 5.6 8.16 11.2

    Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
    [N ]tb = Abn * f tb
    ftb – Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
    2
    ftb = 4000 kG/cm
    Abn – diện tích thiết diện thực của bu lông
    Abn = 5.60 cm2
    [ N] tb = 19040 kG
    Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
    Khoảng cách hàng bu lông:
    h= 0.7 m

    M N
    N b max = +
    n.h n
    = 11029 kG
    Ta có: [ N] tb = 19040 kG
    Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
    Hệ số an toàn:
    k= 1.7
    Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực

    15

  18. KIỂM TRA LIÊN KẾT NỐI CỘT THÉP
    Số liệu đầu vào
    Cấp độ bền bu lông: 8.8
    Bu lông 1 phía 4 bu lông
    D bu lông 30 mm
    Mô men M = 16000 kG.m
    Lực cắt Q = 0 kG
    Lực dọc N = 5300 kG
    Cường độ tính toán chịu cắt và chịu kéo của bu lông
    Trạng thái Cường độ tính toán của bu lông từ thép độ bền lớp ( N/mm2)
    Ký hiệu
    ứng suất 4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8
    Cắt fvb 150 160 190 200 230 320
    Kéo ftb 170 160 210 200 250 400
    Diện tích thiết diện bu lông
    d ( mm) 20 22 24 27 30 36 42
    A ( cm2) 3.14 3.8 4.52 5.72 7.06 10.17 13.85
    Abn (cm2) 2.45 3.03 3.52 4.59 5.6 8.16 11.2

    Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
    [N ]tb = Abn * f tb
    ftb – Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
    2
    ftb = 4000 kG/cm
    Abn – diện tích thiết diện thực của bu lông
    Abn = 5.60 cm2
    [ N] tb = 19040 kG
    Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
    Khoảng cách hàng bu lông:
    h= 0.6 m

    M N
    N b max = +
    n.h n
    = 7992 kG
    Ta có: [ N] tb = 19040 kG
    Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
    Hệ số an toàn:
    k= 2.38
    Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực

    16

  19. B.9 KIỂM TRA THÉP CỔ CỘT
    TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỔ CỘT
    2
    Rb= 130 kgf/cm
    2
    Rs= 3650 kgf/cm

    Phần Lực Hàm Hệ số
    Tầng tử Tổ hợp dọc M2 M3 h b a Fa2 Fa3 N0 N1 N2 N lượng an toàn
    T T.m T.m cm cm cm cm2 cm2 %
    COT C74 COMB1 -12 -1 -73 110 145 4 15.3 15.3 2296415 134747 29896.13 24731.1 0.38% 2.06
    COT C74 COMB1 -10 -1 -70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 130550 30118.05 24735.9 0.38% 2.47
    COT C74 COMB1 -7 -1 -66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 124245 29713.23 24231.7 0.38% 3.46
    COT C74 COMB2 -12 0 73 110 145 4 15.3 15.3 2296415 136708 29896.13 24796.3 0.38% 2.07
    COT C74 COMB2 -10 0 70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 132510 30118.05 24805.4 0.38% 2.48
    COT C74 COMB2 -7 0 66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 126206 29713.23 24305.4 0.38% 3.47
    COT C74 COMB3 -9
    9 -1
    1 -73
    73 110 145 4 15.3
    15 3 15.3
    15 3 2296415 128449 23658.11
    23658 11 20153.8
    20153 8 0.38%
    0 38% 2.24
    2 24
    COT C74 COMB3 -7 -1 -70 110 145 4 15.3 15.3 2296415 124245 23873.81 20202 0.38% 2.89
    COT C74 COMB3 -5 -1 -66 110 145 4 15.3 15.3 2296415 120036 25545.22 21257.8 0.38% 4.25

    17

  20. B.10 ETABS Steel Design Engineer
    Project
    Subject

    Eurocode 3-2005 STEEL SECTION CHECK (Envelope Details)
    Units : Ton-m
    Element: C215 Section: COT500 Combo : COMB1 Len: 9.000

    Frame : C215 X Mid: 25.800 Design Type: Column
    Length: 9.000 Y Mid: 2.805 Frame Type: DCH-MRF
    Shape: COT500 Z Mid: 6.200 Rolled : No

    Country=CEN Default Combination=Eq. 6.10 Reliability=Class 2
    Interaction=Method 2 (Annex B) MultiResponse=Step-by-Step P-Delta Done? No

    GammaM0=1.00 GammaM1=1.00 GammaM2=1.25
    An/Ag=1.00 RLLF=1.000 PLLF=0.750 D/C Lim=0.950

    A=0.024 Iyy=7.132E-04 iyy=0.171 Wel,yy=0.003 Av,z=0.015
    It=0.001 Izz=7.132E-04 izz=0.171 Wel,zz=0.003 Av,y=0.015
    Iw=0.000 Iyz=0.000 h=0.500 Wpl,yy=0.004
    E=20394323.844 fy=38000.000 fu=45000.000 Wpl,zz=0.004

    AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN

    N-Myy-Mzz Demand/Capacity Ratio
    Governing Load Station N Med,yy Med,zz Total Status
    Equation Combo Location Ratio Ratio Ratio Ratio Check
    (6.2) COMB1 0.000 0.008 + 0.005 + 0.464 = 0.472 OK

    SHEAR CHECK
    Governing Shear Load Station Ved Vc.Rd Stress Status
    Equation Direction Combo Location Force Capacity Ratio Check
    (6.2) Major COMB1 8.950 0.035 339.796 0.000 OK
    (6.2) Minor COMB1 8.950 5.750 339.796 0.017 OK

    18

    ETABS v9.7.4 – File:so do etabs – Ton-m Units December 15,2015 11:53

Download tài liệu Thuyết minh tính toán kết cấu biển hiệu quảng cáo File Word, PDF về máy